Modalnom analizom i testom dinamičkog odziva u radu bez-opterećenja dobivene su prirodne karakteristike vibracija velikog kružnog vibrirajućeg sita i njegov odziv u vremenskoj domeni i frekvencijskoj domeni u radnim uvjetima. Shaker model je uspostavljen s razumnim pojednostavljenjem, prvih 7 reda prirodnih frekvencija je ekstrahirano i mogućnost pojave rezonancije je eliminirana. Instrument za ispitivanje vibracija INV1601 korišten je za prikupljanje signala vibracija vibracijskog sita bez-opterećenja, a podaci o odgovoru u vremenskoj-domeni i frekvencijskoj-domeni svake ispitne točke dobiveni su pomoću softvera DASP. Analizom i usporedbom podataka dobivene su dinamičke karakteristike vibracijskog sita. Pruža pouzdanu osnovu za strukturna poboljšanja i dijagnozu velikih kvarovakosi siti za agregat.
Industrijski razvoj sorti vibrirajućih sita i zahtjevi za kvalitetom sve su viši, oprema za vibrirajuća sita u velikim-razmjerima, visoki intenzitet vibracija i tip (smanjenje kvalitete vibracija) smjer razvoja. S poboljšanjem kapaciteta obrade velike mućkalice, strukturnoj čvrstoći mućkalice pridaje se sve više pažnje. Trenutno su mnogi znanstvenici obavili mnogo istraživanja o ovom problemu iz različitih kutova teorijske analize, simulacije i terenskog eksperimenta. S aspekta analize dinamičkog odziva konstrukcije, softver konačnih elemenata uglavnom se koristi za analizu dinamičkog odziva modela. Međutim, za velike strukture, zbog velikog broja konačnih elemenata, analiza dinamičkog odziva konačnog elementa punog-modela strukture konstrukcije oduzima dosta vremena-. Autor će raspravljati o analizi dinamičkog odziva kosih sita velikih dimenzija za agregat, koji se široko koriste u industriji.
1. Modalna analiza
1.1Kosi siti za agregatModel Autor proučava veliko kružno vibrirajuće sito s tračnicama površine 14 m2 i mase 9930 kg. Prema dvo-dimenzionalnim crtežima dizajna, model je uspostavljen u ANSYS-u. U procesu modeliranja, zbog složene strukture, nemoguće je detaljno modelirati prema svakom detalju tresalice, pa se model mora pojednostaviti. Pojednostavljeni dijelovi modela uključuju: prirubnice, rebraste ploče, komponente bez-ležaja, rupe za zadržavanje, rupe za proces, vijke s navojem i vijke. Na kraju je uspostavljen model konačnih elemenata te je dijeljenjem rešetke stabla dobiveno ukupno 120 040 čvrstih elemenata, 12 opružnih elemenata, 6 masenih elemenata i 10 066 čvorova.
1.2 Rezultati modalne analize Modalna analiza modela provodi se u ANSYS-u. Prema teoriji vibracija, vlastite frekvencije nižeg reda i odgovarajući modovi igraju glavnu ulogu u procesu vibracija konstrukcije, tako da je ekstrahirano samo prvih 7 vlastitih frekvencija konstrukcije, a odgovarajući rezultati navedeni su u tablici 1. Prva vlastita frekvencija odgovara vibraciji krutog tijela, a drugi do sedmi red je vibracija elastičnog tijela konstrukcije. Radna frekvencija ove vrste vibrirajućeg sita je 12,5Hz. Kao što se može vidjeti iz tablice 1, prirodna frekvencija strukture izbjegava radnu frekvenciju, au procesu rada zaslona nema fenomena rezonancije. Niz problema, kao što su nestabilnost amplitude, buka i rana oštećenja, eliminirani su jer dinamička izvedba vibrirajućeg sita ne može zadovoljiti zahtjeve.
NV1601 tester vibracija koji je razvio East Vibration and Noise Research Institute korišten je za učenje dinamičkog odziva vibrirajućeg sita putem prikupljanja vibracijskog signala i analize DASP softvera.
2.1 Distribucija mjernih točaka na ekranu Kako bi se sveobuhvatno dobile informacije o dinamičkom odzivu vibrirajućeg sita, usvojena je metoda prikupljanja -širokog signala i točke. Zbog simetrične strukture vibrirajućeg sita, 10 mjernih točaka odabrano je na bočnoj strani vibrirajućeg sita, nagnuta sita za agregat. Za područje tresilice, uzimajući u obzir sile ležaja s obje strane, dodane su dvije mjerne točke na ležajnim dijelovima, naime mjerne točke 6 i 9. Odgovarajuće mjerne točke na drugoj strani kutije s ekranom označene su 11 i 12.
2.2 Analiza rezultata ispitivanja Prikupljeni podaci su klasificirani i razvrstani kako bi se dobile mape vremenske-domene i frekvencijske-domene svake mjerne točke u radnim uvjetima-bez opterećenja, kao što je prikazano na SLICI. 3.. Tablice podataka vremenske-domene i frekvencijske-domene nacrtane su prema atlasu. Tablica 3 prikazuje podatke vremenske-domene vibrirajućeg sita nacrtane prema podacima izmjerenim na 12 mjernih točaka. Vrijednosti ubrzanja i varijance valnog oblika izmjerene u točkama 4, 5 i 6 su velike. Vrijednost izmjerena u točki 4 kao mjernoj točki na konstrukcijskom temelju je prevelika, što ukazuje na to da je strukturalna veza u točki 4 srušena ili nije -kruta, te je temelj potrebno ojačati. Mjerne točke 5 i 6 su točke na vibracijskoj konstrukciji, a vibracijsko ubrzanje je preveliko, što ukazuje da strukturu tijela vibracijskog sita treba djelomično ojačati. Potrebno je koristiti rebra za pojačanje kako bi se povećala krutost konstrukcije ili povećati debljinu tijela rebra kako bi se oduprlo oštećenju uslijed zamora konstrukcije. Tablica 4 prikazuje podatke frekvencijske domene vibracijskog sita izvučene iz podataka mjerenih na 12 točaka.
Nakon pretvorbe vremenske -frekvencijske domene, energija vibracije mjerne točke 1 koncentrirana je u frekvenciji pobude (oko 13 Hz), a ostale komponente frekvencije su visoke frekvencije (povezane s udarom čestica materijala, neuravnoteženošću rotora i strukturnom krutošću temelja). Mjerne točke 2, 4 fiksirane su na temelju, energija vibracija tih točaka koncentrirana je raspodjela u visokofrekventnom pojasu, anticentralni zaslon vibracija u procesu rada na strukturi temelja, uglavnom se odražava u utjecaju materijala za probir. Mjerne točke 8, 9 i 10 su sve energije koncentrirane uglavnom na visokim frekvencijama. Budući da je prikupljeni signal spektar poprečnog ubrzanja vibrirajućeg sita, on je povezan sa stvarnim torzijskim vibracijama vibrirajućeg sita. Ispitivanje mjernih točaka 5 i 7 je posebna vibracija u smjeru Y, frekvencija pobude kao glavni čimbenik, udaljenost između glavnog čvora i podređenog čvora strukture uvijek ostaje nepromijenjena, uzbudna sila može se prenijeti na tijelo zaslona kroz jedinicu mase. (2) Modalna analiza modela konačnih elemenata provodi se u ANSYS-u, a ekstrahira se prvih 7 vlastitih frekvencija vibratora. Rezultati pokazuju da prirodna frekvencija izbjegava radnu frekvenciju, a vibrator neće proizvesti fenomen rezonancije u radnom procesu, što udovoljava zahtjevima dizajna. (3) Signal vibracije vibratora u radu bez-opterećenja prikuplja instrument za ispitivanje vibracija INV1601, a odziv u vremenskoj povijesti i frekvencijskoj domeni dobiva se analizom podataka softvera DASP. Razumavaju se karakteristike odziva svakog područja u procesu rada vibratora, a nenormalni odziv dijela vibratora se uspoređuje iz analize dinamičkog odziva svakog dijela u procesu rada vibratora. (4) Kroz modalnu analizu i analizu dinamičkog odziva velikih nagnutih sita za agregat, savladavaju se strukturne karakteristike vibrirajućeg sita i dinamički odziv svakog područja u radu bez-opterećenja. Pruža pouzdanu osnovu za dijagnozu grešaka i strukturno poboljšanje velikih nagnutih sita za agregat.
